變壓器鐵心有兩點及以上接地點時，鐵心主磁通周圍有短路匝存在，內部產生環(huán)流。其大小取決于鐵心正常接地點與故障點的位置，距離越遠，包括的磁通量就越大，環(huán)流也比較大，有可能高達數百安培。反之，環(huán)流較小。另外，環(huán)流也與金屬接地或高阻接地有關。由于鐵心心片間有絕緣電阻，鐵心自身也有電阻，當環(huán)流通過時，將會發(fā)熱，而發(fā)熱將使油溫上升，變壓器內部產氣速率猛增，如不及時處理，輕則瓦斯繼電器動作，嚴重者接地線燒斷，進而出現放電故障，損壞固體絕緣和油質絕緣強度，造成嚴重后果。

　　變壓器正常運行時，是不允許鐵心多點接地的，因為變壓器正常運行中，繞組周圍存在著交變的磁場，由于電磁感應的作用，高壓繞組與低壓繞組之 間，低壓繞組與鐵心之間，鐵心與外殼之間都存在著寄生電容，帶電繞組將通過寄生電容的耦合作用，使鐵心對地產生懸浮電位，由于鐵心及其它金屬構件與繞組的距離不相等，使各構件之間存在著電位差，當兩點之間的電位差達到能夠擊穿其間的絕緣時，便產生火花放電，這種放電是斷續(xù)的，長期下去，對變壓器油和固體絕緣都有不良影響，為了消除這種現象，把鐵心與外殼可靠地連接起來，使它與外殼等電位，但當鐵心或其他金屬構件有兩點或多點接地 時，接地點就會形成閉合回路，造成環(huán)流，引起局部過熱，導致油分解，絕緣性能下降，嚴重時，會使鐵心硅鋼片燒壞，造成主變重大事故，所以主變鐵心只能一點接地。

　　(1)鉗型電流表法（在線監(jiān)測）。對鐵心外引的變壓器用鉗型電流表法，能準確地、不停電測試鐵心多點接地故障。每年定期測量接地引線電流，一般電流應在100mA以下，若大于此值，應加強監(jiān)視。變壓器投運后連續(xù)測量幾次接地線電阻，作為初始值，若初始值本身就大，說明是變壓器本身漏磁大所引起，以后所測數值相差不大即可認為無故障接地點。若接地線電流大于1A，且與初始值相比增加較多，則可能是低阻接地或金屬接地故障，這種情況應及時處理。

　　(2)色譜分析法（帶電取油）。抽樣進行色譜分析，若總烴明顯增加，且氣體中的甲烷、乙烯占主要成分，而一氧化碳和二氧化碳氣體與以往相比變化不大或基本不變，可判斷為裸金屬過熱，可能是鐵心多點接地或鐵心硅鋼片間維緣損壞，需進一步檢查。若上述總烴中出現乙炔，很可能是時隱時現的不穩(wěn)定型鐵心多點接地。

　　(3)絕緣電阻法（停電測試）。用2500V搖表搖測鐵心與外殼之間電阻，絕緣電阻在200MΩ及以上，說明鐵心絕緣良好。若搖表指示鐵心與外殼相通，可換用歐姆表測量鐵心與外殼之間的電阻，若測量值為200~400Ω時，說明鐵心有高阻接地點，需對變壓器進行鐵心多點接地故障處理；若測量值為1000Ω以上時，流過地線的電流較小，且難以將故障排除，可不處理，繼續(xù)運行，定期進行在線監(jiān)測，如鉗型電流表法（有鐵心外引線者）、油色譜分析法，發(fā)現異常后再處理；若測量值為1~2Ω，則判斷鐵心有金屬接地點，必須對變壓器進行處理。

　　1諧波電流提取方式：

　　對泄露全電流進行傅里葉技術變換，提取3、5、7、9次諧波

　　2諧波電流數量級別：

　　35kV-1000kV各電壓等級避雷器泄漏全電流中的諧波電流一般不超過0.5%

　　3諧波電流存在形式及判斷

　　1）間斷式

　　避雷器泄漏全電流中的諧波電流時有時無，此時應考慮是MOA兩端電壓中諧波含量的影響。進一步監(jiān)測并展開電能質量測試工作，找到諧波源。

　　2）持續(xù)式

　　避雷器泄漏全電流中的諧波電流存在并持續(xù)增高，考慮是MOA內部氧化鋅閥片老化或絕緣受損等因素。

　　1）諧波會使避雷器產生附加的諧波損耗，降低效率。大量的低次諧波流過時產生過熱現象。

　　2）諧波會引起避雷器產生機械振動、噪聲和過電壓，使避雷器局部過熱，絕緣老化、壽命縮短，一直損壞。

　　3）諧波會引起電網局部的并聯諧振和串聯諧振，從而使諧波放大引起避雷器爆炸等嚴重事故。

　　1）理想的公用電網所提供的電壓應該是單一而固定的頻率以及規(guī)定的電壓幅值。近些年來，各種電力電子裝置的迅速普及使得公用電網的諧波污染很嚴重。從而造成MOA等一次運行設備兩端電壓中諧波含量增高。

　　2）MOA等一次設備老化或受外界因素影響產生的諧波。

　　1）全電流指流過氧化鋅避雷器的總電流，用于避雷器運行狀況的宏觀評判；

　　2）阻性電流用于觀察和評判氧化鋅避雷器老化或受潮的情況；

　　3）參考電壓指與被測氧化鋅避雷器同相的線路電壓。參考電壓的采集，主要用于測量通過氧化鋅避雷器電流與電壓的相角，從而確定阻性電流值；

　　4）相位角為全電流與參考電壓的相對角度，用于計算阻性電流值。

　　U：參考電壓有效值。三相電壓分別用UA、UB、UC表示。它僅含基波和3、5、7次諧波。計算公式為：U=

　　Ix：全電流有效值。它僅含基波和3、5、7次諧波。

　　Ixp：全電流峰值，即Ix的峰值。

　　Ir：阻性電流有效值。它僅含阻性電流基波和阻性電流3、5、7次諧波。

　　Irp：阻性電流峰值，即Ir的峰值。

　　Ir1p：阻性電流基波峰值。

　　Ic1p：容性電流基波峰值。

　　MOA全電流既含有MOA非線性產生的高次諧波，也含有母線電壓諧波產生的高次諧波。與Irp相比，Ir1p更加穩(wěn)定真實。因此建議用Ir1p作為阻性電流指標。儀器采用投影法計算：

　　Ir1p = Ix1p cosΦ

　　Ic1p = Ix1p sinΦ

　　P1：基波功率。P1等于阻性電流基波有效值與電壓基波有效值的乘積。

　　Cx：MOA電容量。計算公式如下：

　　Ic1為容性電流有效值，U1是基波電壓有效值，f是電網頻率。

　　說明：(1)Ku應設置為PT變比以獲得運行電壓下MOA 電容量

　　(2)如果參考電壓是UAB或UCB方式，U1還除以。

　　Ir3p：3次阻性電流基波峰值。

　　Ir5p：5次阻性電流基波峰值。

　　Ir7p：7次阻性電流基波峰值。

　　說明：Ir3p、Ir5p、Ir7p 與諧波算法有關。因此Ir、Irp 和阻性電流波形都受到諧波算法影響。

　　Φ：電流超前電壓角度。